可以看出，由于機身與閥蓋的質量以及剛度與阻尼構成的系數，對一個壓縮機來說可以認為是定值，閥蓋的振動主要是激振力的響應和機身振動而產生的激振二者疊加的結果。閥蓋所受到的激振力主要是由氣缸內氣流脈沖和氣閥在開啟和關閉時閥片撞擊升程限制器及閥座引起的，而機身產生振動的主要因素是壓縮機曲軸連桿機構的不平衡慣性力及扭矩，其振動信號反映在閥蓋處相當于信號處理中的直流信號，假定在發(fā)生故障時，壓縮機的其它部位狀態(tài)正常，由此產生的振動時始終一致的，不會引起閥蓋振動信號的變化。那么由上式可知，閥蓋振動的變化主要是由于所受沖擊力的變化，在引起閥蓋振動的諸多因素中，氣流脈動以及氣閥開啟和關閉時閥片對閥座和升程限制器的碰撞對閥蓋的振動影響最大，其他因素可以忽略不計。閥蓋上的振動信號實際上是由沖擊力引起的沖響應信號和機身引起的振動信號疊加而成。

　　壓縮機參數：雙缸單作用空氣壓縮機工作壓力：069MPa排氣量：15m3/min實際轉速：350r/min測試參數設置：位移頻率范圍：0500Hz速度頻率范圍：0500Hz加速度頻率范圍：01000Hz，010000Hz測點的位置為垂直排氣閥的方向，測試頻譜的有效值為RMS，窗函數均選擇漢寧窗。另外為了進行對比，對排氣口管道的軸向振動速度也進行了測量，頻率范圍為0500Hz.

　　測試頻譜分析往復壓縮機基頻的計算f=n/60=350/60=583Hz振動位移的分析從頻譜圖上可以明顯看出最大峰值頻率為垂直排氣閥方向的位移頻譜25564Hz，與計算出的壓縮機基頻基本一致，是由壓縮機的機身振動引起的較大幅度的振動。

　　振動速度的分析從可以看出，其振動的峰值頻率為1170Hz，是壓縮機基頻的2倍，振動能量主要集中在0200Hz.而排氣口處也有類似的現象，從可以看出，其振動的峰值頻率為3510Hz，是壓縮機基頻的4倍，振動的能量主要也集中在0200Hz.由垂直排氣閥方向的速度頻譜排氣口軸向的速度頻譜圖垂直排氣閥方向的加速度頻譜（上限頻率1000Hz）垂直排氣閥方向的加速度頻譜（上限頻率10000Hz）此可見，二者的激振力頻率是一致的，都是由氣流脈動引起的振動。

　　振動加速度的分析<4>從、可以看出當加速度的上限頻率為1000Hz時，其加速度振動能量主要集中在0200Hz；當上限頻率為10000Hz時，其加速度振動能量主要集中在0200Hz和15002500Hz.這也十分清楚的反映了引起閥蓋振動的兩個激振力的性質：由氣流脈動沖擊引起的振動為低頻振動，而由閥片撞擊閥座和升程限制器引起的振動為高頻振動。

　　結論通過對排氣閥振動的位移、速度和加速度的頻域測試可以得出：閥蓋處的振動位移反映的是壓縮機機身的振動，振動的速度反映的是氣流脈動引起的振動，高上限頻率的加速度則可以全面的代表氣流脈動和閥片撞擊引起的振動。因此，對往復壓縮機氣閥的狀態(tài)監(jiān)測應選用高上限頻率的加速度進行測試，或者是對低頻部分和高頻部分進行分頻段測試。